Энциклопедия по машиностроению XXL. Сплав железо хром

Сплав - железо-хрома - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Сплав - железо-хрома

Cтраница 1

Сплавы железо-хром, содержащие 11 8 масс. % Сг, имеют в решетке твердого раствора 1 / 8 долю атомов Сг. При этом появляется первая граница устойчивости, характеризующаяся стойкостью сплава к холодной разбавленной HNOs. [2]

Перепассивация всех сплавов железо-хром начинается при 1 15 е, при этом анодная поляризация сплава тем меньше, чем больше содержание хрома в сплаве. [7]

Электролитическое получение сплава железо-хром, Отч. [8]

Основой коррозионностойких сталей являются сплавы железо-хром, содержащие 12 - 30 % Сг. Хром принадлежит к легкопассивирующимся металлам и является легирующим элементом эффективно повышающим коррозионную стойкость железа вследствие перевода сплава в пассивное состояние. [10]

Как было установлено, при окислении сплава железо-хром, содержащего 28 % хрома, образуются окислы ( FeCr) 203 и ( РеСг) зС4, содержащие свыше 55 % хрома и лишь 6 % железа. [11]

Добавки иттрия значительно повышают стойкость против окисления сплавов железо-хром. [12]

Добавки иттрия значительно повышают стойкость против окисления сплавов железо-хром. Так, например, добавки 1 % иттрия к нержавеющей стали, содержащей 25 % хрома, может повысить температуру окисления с 1100 до 11370 С. [13]

Добавки иттрия значительно повышают стойкость против окисления сплавов железо-хром. [14]

Страницы: 1 2

www.ngpedia.ru

Железо — хром, сплавы - Энциклопедия по машиностроению XXL

Металлические нагреватели электрических печей сопротивления должны обладать высокой температурой плавления, достаточной прочностью при комнатной и высоких температурах, высоким электрическим сопротивлением. Лучше всего удовлетворяют перечисленным требованиям нихромы (сплавы никеля с хромом или никеля с хромом и железом) и хромали — сплавы железа с хромом и алюминием. Лучшие сорта нихрома выдерживают нагрев до 1100—1150° в течение б—8 месяцев. [c.59] Введение малых количеств (до 1%) многих легирующих зле-ментов приводит к понижению твердости, так как эти элементы являются раскислителями. Однако при одном и том же содержании легирующих элементов твердость молибденовых сплавов будет тем выше, чем меньше растворимость легирующих элементов в молибдене. Наибольшее повышение твердости дает легирование молибдена бором и кремнием. В меньшей мере повышает твердость молибдена никель, кобальт, железо, алюминий, хром, цирконий. Не- [c.91]

Наложение ультразвука в процессе кристаллизации сплава в изложнице способствует росту числа зародышей кристаллизации и измельчению кристаллитов слитка, уменьшает степень дендритной ликвации и в ряде случаев повышает деформируемость металла. В частности, применение ультразвука при обработке сталей У9 и У10 позволяет уменьшить размеры зерна до № 5—7, в результате чего предел прочности их возрастает на 75% при одновременном повышении характеристик пластичности на 30—60%. Большой эффект дает ультразвук на сплавах железа с хромом, кремнием и алюминием, особенно склонными к росту зерна. Обработка ультразвуком устраняет столбчатую структуру слитка, что также сопровождается увеличением предела прочности более чем в 1,5 раза, а относительного сужения и удлинения — в 4—13 раз. При этом понижается критический интервал хрупкости. Однако применение ультразвука в большой металлургии затруднено, так как требует больших мощностей (до 1,5— 2,5 кВт/кг). [c.503]

Использование циркония в ядерных реакторах несколько ограничивается вследствие его невысокой прочности при высоких температурах и слабого сопротивления коррозии в условиях реактора. Однако низкое сечение поглощения тепловых нейтронов делает его чрезвычайно желательным материалом. Было разработано много циркониевых сплавов с повышенной прочностью при высоких температурах и сопротивлением коррозии, но с сохранением в то же время других необходимых свойств В частности, разработана серия циркониевых сплавов, содержащих небольшие количества олова, никеля, железа и хрома,— это циркалой-2, циркалой-3 и циркалой-4. [c.258]

Сплошные карбидные структуры возникают в результате непосредственного химического взаимодействия металла с углеродом разлагающейся при трении смазки путем реакционной диффузии. Для образования карбидов совершенно не обязательно нагревание поверхностных слоев до температур, превышающих точку фазового перехода (в аустенит), как и охлаждение с большой скоростью. В связи с этим появления карбидных слоев при трении можно ожидать при умеренных температурах и на любых карбидообразующих металлах и их сплавах, в том числе таких, которые в твердом состоянии углерод не растворяют. Подтверждением этого служат полученные на поверхности трения нетравящиеся структуры, состоящие из карбидов хрома и железа (на хроме), карбидов никеля и железа (на никеле) и карбидов хрома, никеля, железа (на нихроме). [c.27]

Представляет интерес проверить, насколько рассмотренная схема соответствует результатам опытов [94], в которых было установлено растворение железа в серной кислоте по химическому механизму в области катодных потенциалов, где скорость растворения становилась независящей от потенциала (аналогичные явления наблюдали и на хроме, марганце и сплавах железа с хромом [93, 94]). [c.112]

Хром. Введение хрома в железо уменьшает р расплавов [81]. При содержании в железе 26 мас.% Сг р снизилась с 7,13 до 6,72 г см . Эти данные отличаются от полученных ранее [87] менее, чем на 2,5%. По данным [47], изотерма мольных объемов расплавов, содержащих до 65 ат.% Сг, при 1750° С прямолинейна. В [65] при 1730° С установлено, что изменение молярных объемов железохромистых сплавов следует правилу аддитивности грамм-атомных объемов железа и хрома. [c.36]

В первом обзоре обобщены данные, относящиеся к коррозионно-электрохимическому поведению железа, хрома, никеля, а также сплавов железо— хром, железо—никель, хром—никель, железо—хром—никель в кислых и в нейтральных растворах. [c.4]

Важное значение имеют данные о зависимости скорости растворения сплавов от содержания в них хрома и никеля. Для сернокислых [50-52] и азотнокислых, [53] растворов установлено, что с увеличением количества хрома в бинарных спЛавах Ре—С г скорость растворения сплава в активном состоянии закономерно возрастает, что согласуется с соотношением скоростей растворения железа и хрома в индивидуальном состоянии. [c.13]

Соответствие коррозионно-электрохимических свойств индивидуальных железа и хрома, с одной стороны, и их сплавов, с другой, проявляется и во влиянии окислительных добавок на кинетику растворения этих металлов. Действительно, в противоположность растворению активного никеля [58], растворение хрома и железа в серной кислоте (при постоянном потенциале) может в определенных условиях тормозиться под действием кислородсодержащих окислителей (перекиси водорода, хромата, нитрата 148, 59-60]. Аналогичное явление для железа может иметь место и в нейтральных растворах, что было показано, например, для органических хроматов [ 62] и бихромата калия[63]. [c.13]

При растворении сплавов возможен переход в раствор отдельных их компонентов либо в том же соотношении, что и в самом сплаве (равномерное растворение), либо в ином соотношении (избирательное растворение). На основе общих соображений избирательное растворение сплава должно сопровождаться обогащением его поверхности более благородным компонентом и иметь место при условиях, при которых скорости растворения составляющих сплав компонентов в индивидуальном состоянии заметно различаются друг от друга. Соответствующий анализ электрохимического поведения железа и хрома в активном состоянии позволяет предположить, что их сплавы в активной области потенциалов должны растворяться с преимущественным переходом в раствор хрома. В согласии с этим, анализ продуктов растворения стали Х13 в 0,1 н. серной кислоте при потенциалах отрицательнее потенциала пассивации (-0,25 в по н.в.э.) показал [66], что отношение количеств хрома и железа в растворе при этих потенциалах превышает то же отношение, соответствующее исходному сплаву, [c.14]

Принцип взаимосвязи коррозионно-электрохимических свойств индивидуальных железа и хрома, с одной стороны, и их сплавов, с другой, проявляется и в вопросах селективности растворения отдельных компонентов этих сплавов при их пассивации. Было установлено [ 99], что при потенциалах переходной области (несколько положи-тельнее Фд ) растворение сплава Ре -28% С г в 1 н. серной кислоте происходит с преимущественным переходом в раствор железа. То же наблюдалось и для стали Х13 при ее растворении в 0,1 н. серной кислоте [66] При этом в работе [ 66] был сделан вывод, что при потенциале пассивации поверхность стали вследствие обогащения хромом имеет состав 21 ат.% по хрому. [c.21]

Электрохимическое поведение пассивных сплавов железа с хромом и никелем коррелирует с поведением составляющих их металлов. Так, для хромистых сталей установлено снижение количества электричества, необходимого для пассивации, с ростом содержания в них хрома до некоторой критической величины (12-14%) [70,114], Аналогичные результаты были получены для сплавов железо-никель, критическое содержание никеля в которых соответствует 30% [114]. Эти результаты согласуются с заключением о более тонких пассивирующих слоях на хроме и никеле по сравнению с железом. [c.26]

Хромовые покрытия получают электролитическим методом и методом диффузионного хромирования. При диффузионном хромировании получают сплавы железа и хрома. [c.87]

Как же влияют на температуру плавления никелевых сплавов добавки легирующих элементов Лишь два элемента вольфрам и ниобий — повышают эту температуру. Все остальные в разной степени снижают ее. Кобальт, железо и хром в большом интервале концентраций с основным элементом сплава образуют непрерывные твердые растворы. У тантала, ванадия, молибдена, алюминия, марганца, титана, кремния, циркония гораздо меньшая растворимость. При сравнительно небольшом содержании их [c.40]

Никель — хром — железо. Богатые никелем сплавы железа, содержащие 30—45 % Ni и 20—30 % Сг, пассивны в гораздо большей степени, чем никель и проявляют очень высокую стойкость в морских атмосферах. При указанных концентрациях никеля и хрома обеспечивается наибольшая устойчивость пассивного состояния сплавов к изменению внешних условий. В морских атмосферах, содержащих промышленные загрязнения (соединения серы), рассматриваемые сплавы могут тускнеть, однако степень коррозионного разрушения при этом незначительна. [c.78]

Железохромистые сплавы обладают более высоким сопротивлением коррозии в продуктах сгорания топлива, содержащего серу, чем хромоникелевые стали. Хорошие результаты хромистые стали показали и в ряде других сред, в частности, в условиях одновременного воздействия газовой и жидкой фаз при крекинге нефти и ее перегонке в атмосфере водяного пара. Сопротивление газовой коррозии сплавов железа с хромом можно повысить путем присадки к ним А1, Si и N1. [c.220]

Титановые сплавы. Соедииения титана с железом, марганцем, хромом, молибденом, ванадием, оловом и другими легирующими компонентами образуют титановые сплавы, обладающие повышенными прочностными свойствами и лучшей обрабатываемостью резанием по сравнению с титаном. Химиче- [c.104]

Материалы, входящие в I группу (см. табл. 1), относятся к системе железо—углерод—хром. На рис. 13 нанесены границы структурных областей сплавов этой системы для равновесного состояния. На поле этой диаграммы расположены все испытанные нами материалы I группы. Поскольку состояние этих материалов не является равновесным, указанные структурные границы надо в данном случае считать условными. Калвеличина относительной износостойкости (в знаменателе), определенная на машине Х4-Б. Материалы на диаграмме (рис. 13) можно разделить на три подгруппы 1) 5— [c.36]

К этой группе (см. табл. 2) относятся наплавки и сплавы, основными компонентами которых являются железо, углерод, хром и бор. [c.42]

Особого внимания заслуживают сплавы циркония с добавками олова, железа и хрома, так называемые циркалои. Известный сплав цнркалой-2, содержащий 1,57о Sn 0,127о Fe, 0,09% Сг и 0,05% Si, обладает более высокой коррозионной стойкостью и прочностью по сравнению с цирконием при повышенных температурах, При легировании циркония молибденом и ниобием он еще более упрочняется. [c.290]

И после Бертье различные исследователи получали разнообразные сплавы хрома с железом. Наличие хрома придавало им высокую прочность и твердость, однако необходимая коррозионная стойкость не достигалась, главным образом из-за высокого содержания углерода. Только в 1904 г. француз Гийе [6] получил низкоуглеродистые сплавы хрома, состав которых обеспечивал их пассивность. Он изучил строение и механические свойства сплавов Сг—Fe, а также сплавов Сг—Fe—N1, называемых ныне аустенитными нержавеющими сталями. [c.295]

Разработанная технологий безокислительного разделенкя полиметаллических порошков, подученных по технологии Энергонива , позволила получить металлы и сплавы, которые могут быть использованы в металлургии, машиностроении и других отраслях техники. Разделение выполняется выплавлением Металлов из смеси порошков при температуре смеси до 200°С выплавляется висмут, натрий, 200— 400 С — олово, свинец, кадмий, селен, 400—700 С — цинк, алюминий, магний, 700—1100 С — медь, 1100—ISOO — марганец, кобальт, никель, более 1500 С — железо, титан, хром и другие тугоплавкие элементы. [c.99]

Введение в сплавы на основе железа,кроме хрома, еще и никеля в количестве 10 % и более переводит структуру сталей из феррит-ной (присущей хромистым сталям) в более галогенную (а значит-и более коррозионноустойчивую) аустенитную. Никель придает сплаву также более высокие пластические свойства при сохранении прочностных характеристик и повышает пассивирующую способность в депассивирующих средах едких щелочей, расплавах солей и др. [c.93]

Следует отметить, что на основании недавних исследований [31 ] при растворении твердых растворов и даже гетерогенных сплавов не всегда можно представить анодное растворение сплава рядом парциальных кривых, соответствующих растворению отдельных структурных составляю1дих. В общем случае при рассмотрении парциальных кривых нужно учитывать взаимное влияние компонентов. Так, например, прн растворении сплавов Fe—Сг в кислых растворах [32] было установлено, что по характеру зависимости парциальных скоростей растворения железа и хрома от потенциала и pH в активной области сплавы можно разделить на две группы. Для сплавов с низким содержанием хрома каждая структурная составлятщая характеризуется парциальными поляризационными кривыми, совпадающими по кинетическим параметрам о чистым железом. При концентрациях хрома в сплаве больших 13% кинетические характеристики железа и хрома еоответетвуют характеристикам чистого хрома [c.40]

При добавке углерода к железохромовым сплавам образуются стабильные карбиды. В соответствии с современными взглядами, встречаются три типа хромовых карбидов кубический карбид на основе хрома (Сг, Ре)азСе, тригональный карбид на основе хрома (Сг, Ре),Сз и орторомбический карбид хрома СгдСа (при очень высоком содержании углерода). Вследствие сродства железа и хрома эти карбиды являются или карбидами хрома, в которых хром частично замещен железом, или карбидом железа, в котором атомы хрома располагаются на месте атомов железа. В карбиде железа может быть до 15% Fe, в кубическом карбиде хрома до 25% Сг, в тригональном — до 55% Сг. В орторомбическом карбиде хрома лишь незначительное количество железа занимает позиции хрома. Карбид железа с частью хрома вместо железа ( хромистый цементит ) встречается только в низколегированных хромистых сталях. Б них преобладает собственно карбид железа, который определяет ход травления. В высоколегированных хромистых сталях на травление влияют плохо растворимые карбиды хрома. [c.130]

Травитель 20 [132 мл уксусной кислоты 429 мл HNOg 100 мл НаО]. Этот реактив Грубер [15] использует для жаропрочных (жаростойких) и стойких против серной коррозии литейных сплавов состава 61% никеля, 20% железа, 15% хрома, 10% алюминия и 4% марганца. [c.216]

О влиянии состава раствора на растворение сплавов железа с хромом и никелем в активном состоянии данных в литературе почти нет, что затрудняет сопоставление ме-хазшзма их растворения с механизмами растворения индивидуальных металлов. Из зависимости стационарных потенциалов сплавов Ре—С г в сернокислых растворах от [c.12]

Изменение состава раствора, сопровождаемое изменением потенциала пассивации железа, приводит и к соответствующему изменению пассивационных свойств сплавов железа с хромом. Так, при введении в серную кислоту фос- [c.18]

Склонность железа [92], хрома [ 93] и никеля [40,94,96] к переходу в пассивное состояние существенно зависит от их кристаллографической структуры. Так, потенциал пассивации никеля, полученного методом вакуумного электроннолучевого рафинирования, имеет различные значения в зависимости от термической обработки никеля [95]. Отожженный при 750 никель характеризуется более положительным потенциалом пассивации в серной кислоте по сравнению с деформированным. Термическая обработка существенно сказывается и на пасси-вационных свойствах сплавов Ре—Сг и Ре—Сг—N1 [55] [c.20]

В основе метода анодной защиты лежит пассивация поверхности металла при наложении анодного тока. Анодный ток вызывает анодную поляризацию, т.е. возрастание электродного потенциала, и должен быть таким, чтобы превысить потенциал пассивации. Однако, если электродный потенциал слишком увеличивается, то область пассивности может оказаться пройденной и тогда начинается питтингообразование или так называемая транспассивная коррозия (перепассивация). На практике анодную защиту больше всего применяют для нержавеющей стали, т.е. сплава железа с хромом, который обладает ярко выраженными пассивационными свойствами. Ее применяют также для титана и в некоторых случаях для углеродистой стали. [c.71]

Наиболее устойчивой пассивностью окисного типа обладают титан и его сплавы. Вследствие образования на его поверхности плотной защитной пленки TiOj титан в отличие от железа, никеля, хрома и нержавеющих сталей устойчив в нейтральных и слабокислых растворах хлоридов при повышенных температурах, а также в растворах окислителей. Это определяет возможность его широкого применения в различных отраслях промышленности, где требуется высокая коррозионная стойкость в сочетании с удельной прочностью. [c.33]

Коррозионностойкие стали — это прежде всего сплавы железа с хромом, содержание которого в стали не менее 12 %. Хром, являющийся элементом, хорошо пассивирующимся в нейтральных и окислительных средах, обусловливает резкое повышение способности к пассивации сплавов железо—хром при содержании его 12 %. Из других легирующих элементов наиболее важным является никель, стабилизирующий аустенитную структуру нержавеющих сталей, обеспечивающий высокие пластичные и технологические свойства и повышение в ряде случаев коррозионных свойств. Заменителем никеля до определенного предела является марганец, стабилизирующий, подобно никелю, аустенитную структуру. [c.69]

Пожалуй, несколько более заметные эффекты в области подокалины связаны с реакцией диффундирующих элементов газовой фазы с наиболее легко окисляемыми (с точки зрения величины Д(э°) компонентами сплава с образованием частиц внутренних оксидов (см. рис. 7). Как известно [144—149], сформировавшиеся внутри материала коррозионные частицы могут по аналогии со сплавами, дисперсноупрочненными оксидами [5, 148], повышать твердость и прочность сплавов при комнатной температуре. Повышение сопротивления ползучести сплавов, содержащих железо и хром, внутренними частицами коррозионных продуктов наблюдалось как в случае внутренних оксидов [150—154], так и при образовании внутренних карбидов [34, 150—152] и нитридов [152, 153— 157]. [c.32]

Защита деталей с помощью покрытий, производимых химическим, гальваническим, диффузионным способами, металлизацией и т.п., распространена как в нашей стране, так и за рубежом. В качестве покрытий используют хром, никель, кадмий, цинк, алюминий и др. По отношению к железу и его сплавам покрытия могут быть анодными или катодными, К анодным следует отнести такие, как цинковое, алюминиевое, кадмиевое покрытия, которые защищают металл электрохимически за счет собственного разъедания, т.е. корродирования. Хромовое и никелевое покрытия относятся к катодным, защищающим основной металл только благодаря изоляции его от внешней среды. Они эффективны лишь при условии, что обеспечена их сплошность, т.е, в них отсутствуют поры. [c.56]

Мартенситное превращение и распад мартенситной структуры. Для получения высокой твердости и прочности сталей сплавам необходимо придать мартеиситиую структуру. Мартенсит-ная структура — специфическая игольчатая микроструктура металлических сплавов (сталей, сплавов Си — А1, Си — Zn, Си — Sn и др.), некоторых металлов и даже неметаллических материалов, образующаяся в результате мартенситного превращения. К мартенситным превращениям относят также, вследствие особенностей их кинетики и кристаллогеометрии, полиморфные превращения в безуглеродистых сплавах железа с хромом, никелем, марганцем, а также полиморфные превращения в кобальте, титане, цирконии и в сплавах на основе титана и циркония. [c.14]

Оловянистые бронзы дефицитны и дороги. В последнее-время найдены сплавы меди с алюминием, никелем, марганцем, железом, кремнием, хромом и другими металлами — полноценные заменители оловянистой бронзьи. [c.158]

Сплавы железа с хромо.м марок Х13Ю4 — фехраль, Х25Ю5 — хромель и другие этого типа также имеют высокое электрическое сопрот1шление, но они менее жаростойки, чем нихромы, и менее технологичны из-за твердости и хрупкости при изготовлении проводов малых сечений. Сплав фехраль имеет сравнительно высокий температурный коэффициент электрического сопротивления, в 2—3 раза больший, чем у нихрома и хромеля, что является его недостатком. Эти сплавы являются ценным материалом для изготовления грубых реостатов и нагревательных элементов в мощных электронагревательных установках и промышленных печах. [c.255]

Рис. 103. Зависимость коэффициента диффузии железа и хрома в сплавах Fe— 19Сг—Ni от содержания никеля при Гобл = 1000 К [190].

Рис. 103. Зависимость <a href="/info/16472">коэффициента диффузии</a> железа и хрома в сплавах Fe— 19Сг—Ni от содержания никеля при Гобл = 1000 К [190].

Динамическое старение в-сплавах системы железо—никмь— хром и сплавов меди заключается в дополнительном старении под действием приложенной нагрузки при более низкой температуре, чем предварительное основное старение [см. стр. 531. Динамическое старение при этом создает условия для развития диффузионных процессов за счет снижения энергии активации. [c.40]

Для сред с окислительно-восстановительным потенциалом необходимо одновременное легирование никеля молибденом и хромом. Сплавы этой группы получили широкое распространение за )убежом и в отечественной практике, например, Хастеллой С, еманит НС, NAS-60-3, сплав Х15Н55М16В. Эти сплавы применяются для работы с влажным хлором, хлорным железом, медным купоросом, смесях азотной и серной кислот, фосфатной й органических кислотах. [c.129]

mash-xxl.info

Сплавы железа с хромом, железа с хромом и никелем и другие жаростойкие стали

из "Коррозия металлов Книга 2"

Хром применяется в жаростойких сплавах в количестве 2—357о- Из диаграммы состояния системы железо — хром ясно, что мартенситные стали содержат 2—14 /о Сг, а ферритные 14—35 /о Сг. Однако эти границы могут сдвигаться из-за присутствия других элементов. Например, элементы, способствую-ш,ие устойчивости аустенита (углерод, азот, марганец и никель), расширяют область мартенситных сталей в сторону большего содержания хрома, в то время как кремний, вольфрам, молибден, титан, ниобий и алюминий сужают ее, снижая верхний предел содержания хрома. [c.17] Хромистые мартенситные стали относятся к термообработке в основном так же, как обычная углеродистая сталь и перлитные легированные стали. Мартенситные стали вследствие их способности закаливаться при охлаждении на воздухе должны отжигаться после горячей механической обработки или сварки для восстановления пластичности. Так как углерод в мартенситных сталях является элементом мало желательным с точки зрения жаростойкости, то содержание его вообще держат ниже 0,1 /о, во избежание излишней твердости стали, если она охлаждается от температур выше критических. Однако литье содержит 0,25—1,07о С, так как углерод улучшает жндко-текучесть этих сталей. [c.17] Содержание углерода в жаростойких аустенитных хромоникелевых сталях должно быть низким и редко превышает 0,57о-Малоуглеродистые стали более ковки и вязки и более коррозионно стойки, чем высокоуглеродистые сплавы. Для специальных целей к этим сталям добавляют и другие элементы. Например, марганец, присутствующий во всех аустенитных сталях, улучшает их обрабатываемость в горячем состоянии. [c.18] Стойкость против окисления чисто хромистых и хромоникелевых аустенитных сталей еще более улучшается добавкой 2—37oSi. Однако при содержании кремния свыше 1,57 сталь становится хрупкой при обычных температурах после длительной выдержки при 650—900 . Добавка 2—37оМо к стали 18-8 сильно повышает ее прочность при повышенных температурах, но при этом стойкость против окисления не улучшается. [c.19] В отожженном состоянии малоуглеродистые аустенитные стали представляют однородные растворы, но кратковременный нагрев при температурах 42 —815° вызывает выделение карбидов по границам зерен. Как известно, выделение карбидов заметно снижает коррозионную стойкость при обычных температурах (см. стр. 57), а также жаростойкость. Потеря коррозионной стойкости малоуглеродистой стали 18-8 может быть сильно уменьшена добавкой малых количеств титана или ниобия (стабилизированные стали 18-8) или путем высокого нагрева стали для растворения карбидов, с последующим быстрым охлаждением. В стабилизированных сталях 18-8 выделения карбидов не происходит ни при сварке, ни при отжиге, снимающем напряжения поэтому их технологические свойства значительно лучше. [c.19] Жаростойкость всех этих сталей связана с образованием при нагреве поверхностного слоя окислов, который, если он не порист и прочно пристает к металлу, служит защитой против дальнейшей коррозии. Пористый или рыхлый окисел не имеет защитного действия и, кроме того, увеличивается в толщине, расходуя для этого нижележащий металл. Такие условия типичны для обычной стали при температурах выше 550°. [c.19] Хотя вопрос о химической стойкости имеет первостепенное значение, однако было бы неразумным выбирать сталь для работы при повышенных температурах по одному этому признаку. Если сплав при повышенных температурах теряет прочность, то изделие, изготовленное из него, или преждевременно разрушается или же требует для придания нужной прочности увеличения сечения, что неэкономично. [c.19] Аустенитные хромоникелевые стали, как показано втабл. 1, по сопротивлению ползучести превосходят обычные хромистые. Относительно низкий предел ползучести ферритных хромистых сталей при 650—730° может быть связан, во-первых, со старением, а во-вторых, с тем, что решетка а-железа значительно менее устойчива против ползучести, чем решетка т-железа. Малые добавки молибдена и более высокое содержание хрома и никеля повышают предел ползучести аустенитных сталей. Стали 18-8+ Мо и 25-12 и 25-20 более прочны, чем сталь 18-8. [c.19] Сплавы железа с хромом, никелем и др. [c.21] Температура испытания для каждого состава стали одинакова первая строка 595°, вторая — 760°, третья — 925°. [c.22] Примечание. Сравнимы между собою только данные испытания в течение 250 час. [c.22] Сплавы железа с хромом, никелем и др. [c.23] Сплавы железа с хромом, никелем и др. [c.25] Данные табл. 6 [8] характеризуют поведение хромистых к хромоникелевых сталей в сернистом ангидриде при температурах 700—1000°. Особый интерес представляют исследования [13], касающиеся образования окалины на углеродистых и легированных сталях, включая сталь с 12 /о Сг 00 и сталь 18-8. Образцы диаметром 1,53 см и дли- ною 1,02 см были нагре-ты в течение 1,5 часа в атмосфере, содержащей 807о Na, 107о НаО и 10 Д СОа. К этой смеси добавлялись еще Оа, СО или SOa. Как видно из рис. 4, увеличение содержания SOa слегка снижает скорость образования окалины на стали 18-8, в то время как сталь с 12 /о Сг и обычные углеродистые стали окисляются очень сильно. [c.25] Диаметр образца 1 см, вес 20 г подготовка поверх ности — шлифовка наждачной бумагой Хг 00 скорость про-пускания SO2 — 55 л1час испытание производилось непрерывно в течение 24 час. [c.26] Размер образца — 6,35 X 2,54 X 0,475 см подготовка поверхности — шлифовка наждачной бумагой при испытании — непрерывный медленный поток газа испытание производилось непрерывно в течение 168 час. [c.26]

Вернуться к основной статье

chem21.info

Сплав - железо - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 4

Сплав - железо

Cтраница 4

Сплавы железа с углеродом, в которых в результате первичной кристаллизации в равновесных условиях получается аустенитная ( однофазная) структура, называют сталью. [46]

Сплавы железа с содержанием углерода до 2 % называют сталью, свыше 2 % - чугуном. Содержание углерода в значительной мере определяет свойства стали. [48]

Сплав железа с 12 % хрома называется нержавеющей сталью. Она устойчива не только против действия кислорода воздуха и воды, но и против кислот. Сплавы железа, хрома и молибдена отличаются высокой кислотоупорностью и применяются в химическом машиностроении. [49]

Сплавы железа с углеродом после окончания кристаллизации имеют указанную выше различную структуру. Однако фазовый состав всех сплавов одинаков: при температурах 727 С они состоят из феррита и цементита. [50]

Сплавы железа с кислородом обнаруживают хрупкость при ударе. С повышением содержания кислорода твердость сплавов несколько возрастает, предел, прочности почти не изменяется, а пластичность и предел упругости понижаются. [53]

Сплав железа с углеродом 2 14 % С называют чугуном. Присутствие эвтектики в структуре чугуна ( рис. 87) обуславливает его использование исключительно в качестве литейного сплава. Углерод в чугуне может находиться в виде цементита пли графита или одновременно в виде цементита и графита. Цементит придает излому специфический светлый блеск. Поэтому чугун, в котором весь углерод находится в виде цементита, называют белым. Графит придает серый цвет, поэтому его называют серым чугуном. В зависимости от формы графита и условий его образования различают следующие группы чу-гунов: серый, высокопрочный с шаровидным графитом и ковкий. [54]

Страницы: 1 2 3 4